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新疆電熱風(fēng)鍋爐型號(hào)
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新疆電熱風(fēng)鍋爐型號(hào)
新疆電熱風(fēng)鍋爐火力發(fā)電鍋爐煤料堵塞情況解析
截面收縮率煤體在煤斗中降落時(shí)，因截面的收縮而逐漸密實(shí)導(dǎo)致結(jié)拱。高的截面收縮率會(huì)引起煤的大量變換位置導(dǎo)致較高的流動(dòng)摩擦力。如果截面收縮率為一適當(dāng)?shù)某?shù)，或由大到小，就可以大大減輕流動(dòng)阻力，從而降低了堵煤的可能性。將煤斗劃分為若干個(gè)截面，截面間隔為Ρ。
(1)柱形煤斗的截面收縮率m1為0。
(2)回轉(zhuǎn)雙曲線形煤斗的形狀表達(dá)式為X=±D2ec2y，截面收縮率m2=1-SBSA=1-2B2A=1-e-cΡ，可見雙曲線形煤斗的各截面間有相同的m2。
(3)錐形煤斗(設(shè)錐頂角到斗邊的高度為h)，截面收縮率m3=1-SDSC=1-2D2C=1-(h-yDh-yC)2=1-(1-Ρh-yC)2，可見錐形煤斗的各截面的m3值是隨著煤的下落而增大的。
壓力分布分析煤體中的壓力分布，可以定量地估計(jì)出最易出現(xiàn)結(jié)拱的部位。應(yīng)用詹森公式(Janssen)得到垂直壓力Pv和水平壓力Ph的表達(dá)式：Pv=ΘΒDT4ΛΞka<1-exp(4ΛΞkaDTh>(1)Ph=kaPv(2)式中ΘΒ――容積密度;DT――煤斗截面直徑，對(duì)于棱形容器DT=4×截面積÷截面周長(zhǎng);ΛΞ――煤與容器壁間的摩擦系數(shù);ka――煤體的側(cè)壓力系數(shù);h――煤層高度。
通過(guò)離散方法，依次計(jì)算出煤斗各截面(截面距Ρ)處的Pv值。根據(jù)虎克定律，煤斗壁與煤體間的摩擦力正比于兩者之間的垂直作用力Pn=Phcos5=kaPvcos5(5為煤斗壁的切面與鉛垂線的夾角;長(zhǎng)四棱臺(tái)處取Pn最大的壁面分析)。
截面收縮率煤體在煤斗中降落時(shí)，因截面的收縮而逐漸密實(shí)導(dǎo)致結(jié)拱。高的截面收縮率會(huì)引起煤的大量變換位置導(dǎo)致較高的流動(dòng)摩擦力。如果截面收縮率為一適當(dāng)?shù)某?shù)，或由大到小，就可以大大減輕流動(dòng)阻力，從而降低了堵煤的可能性。將煤斗劃分為若干個(gè)截面，截面間隔為Ρ。
(1)柱形煤斗的截面收縮率m1為0。
(2)回轉(zhuǎn)雙曲線形煤斗的形狀表達(dá)式為X=±D2ec2y，截面收縮率m2=1-SBSA=1-2B2A=1-e-cΡ，可見雙曲線形煤斗的各截面間有相同的m2。
(3)錐形煤斗(設(shè)錐頂角到斗邊的高度為h)，截面收縮率m3=1-SDSC=1-2D2C=1-(h-yDh-yC)2=1-(1-Ρh-yC)2，可見錐形煤斗的各截面的m3值是隨著煤的下落而增大的。
壓力分布分析煤體中的壓力分布，可以定量地估計(jì)出最易出現(xiàn)結(jié)拱的部位。應(yīng)用詹森公式(Janssen)得到垂直壓力Pv和水平壓力Ph的表達(dá)式：Pv=ΘΒDT4ΛΞka<1-exp(4ΛΞkaDTh>(1)Ph=kaPv(2)式中ΘΒ――容積密度;DT――煤斗截面直徑，對(duì)于棱形容器DT=4×截面積÷截面周長(zhǎng);ΛΞ――煤與容器壁間的摩擦系數(shù);ka――煤體的側(cè)壓力系數(shù);h――煤層高度。
通過(guò)離散方法，依次計(jì)算出煤斗各截面(截面距Ρ)處的Pv值。根據(jù)虎克定律，煤斗壁與煤體間的摩擦力正比于兩者之間的垂直作用力Pn=Phcos5=kaPvcos5(5為煤斗壁的切面與鉛垂線的夾角;長(zhǎng)四棱臺(tái)處取Pn最大的壁面分析)。
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